2013-08-23

      在需求高速磁力泵具有小軸向規(guī)范的前提下，冷卻循環(huán)液沿葉輪出口高壓腔流經(jīng)內(nèi)磁鋼與阻隔套之間的環(huán)形空位AB、推力軸承CD、導(dǎo)軸承DF、葉輪進(jìn)口環(huán)縫FG這4個首要液流阻力件回到泵進(jìn)口，構(gòu)成循環(huán)回路，如所示。冷卻循環(huán)液在循環(huán)回路中發(fā)生了壓力降，由此削減了作用于內(nèi)磁轉(zhuǎn)子右端的壓力，結(jié)束了軸向力平衡。內(nèi)磁轉(zhuǎn)子右端腔體內(nèi)液體活動很雜亂，但能夠理解為兩種運(yùn)動的迭加：1腔體內(nèi)液體和轉(zhuǎn)子左端相同，以1/2X旋轉(zhuǎn)，壓力散布中AH曲線；o液體流經(jīng)各阻力件，用實(shí)習(xí)流體的伯努利方程求出各阻力壓降，中的BCDEFG折線。這兩有些的迭加作用構(gòu)成軸向力減小，中暗影有些。合理調(diào)度規(guī)范組合參數(shù)，在理論上能夠結(jié)束軸向力的徹底平衡。
        內(nèi)磁轉(zhuǎn)子軸向力核算循環(huán)流量一般依據(jù)計劃規(guī)范斷定出各阻力件合理的幾許參數(shù)。冷卻循環(huán)液流經(jīng)各阻力件構(gòu)成一個串聯(lián)循環(huán)回路，循環(huán)流量q可通過式（3）求解。
       由于Hx=∑4i=1hi=∑4i=1Niv2i2g=∑4i=1Niqsi212g（3）q=2gHx∑4i=1NiS2i（4）公式中Hx――循環(huán)回路全揚(yáng)程，Hx=Hp-18g（u2w-u24），m；Hp――泵的勢揚(yáng)程，Hp=0.75u2w/（2g），m；uw――對應(yīng)于Rw（Rw=0.048m）的圓周速度，m/s；u4――對應(yīng)于R4的圓周速度，m/s；hi――相對于i阻力件的壓頭降，m；vi――流經(jīng)i阻力件的平均速度，m/s；Ni――對應(yīng)i阻力件的阻力系數(shù)；Si――對應(yīng)i阻力件的過流面積，m2。
       阻力件的流阻狀況、流阻簡化模型、流阻系數(shù)Ni及過流截面面積Si見。將的Ni、Si各值別離代入式（4）中，求出q=0.85m3/h.q值應(yīng)大于熱平衡描繪流量冷卻、光滑才是安全的，否則應(yīng)調(diào)整關(guān)聯(lián)空位、孔槽直徑等。
       流阻核算將核算的q值代入hi=Niq22gS2i式中，別離求出各段流體阻力降，核算作用流阻模型、流阻系數(shù)、過流截面軸向力核算運(yùn)用式（2）時應(yīng)注意，作用于轉(zhuǎn)子右端的壓力散布需用分段積分求出F右：F右=∫R1R2f1（R）dR+12∫R2R3f2（CC）（R）dR+∫R2R3f2（D′D）（R）dR+∫R3R4f3（EF）（R）dR（5）其間CD面的力為CC′力與D′D力的代數(shù)平均值，內(nèi)磁轉(zhuǎn)子右端各半徑Ri對應(yīng)的靜揚(yáng)程為hi，用式（5）核算的軸向力Fi，核算作用。
        定論將上面所述的軸向力平衡核算方法運(yùn)用于400Hz高速磁力泵的描繪中，既能徹底滿意泵磁鋼體、推力軸承和導(dǎo)軸承冷卻光滑所需液體的循環(huán)流量，又能使內(nèi)磁轉(zhuǎn)子的軸向力簡直抵達(dá)徹底平衡，經(jīng)查驗(yàn)，僅有0.17MPa的不平衡軸向力作用于葉輪前推力盤，前推力盤外圓處的PV（作用點(diǎn)的壓力和圓周速度）值為2.MPam/s.
 

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